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附录二 图目录1

目录1

图11.3.2.1△T超温和△T超功率保护的图解1

附录一 图目录1

图10.1.1燃料装载布置图1

图10.1.2重同位素的产生与消耗2

图11.3.2.2反应堆紧急停堆时，负反应性引入随时间的变化2

图10.1.3首次循环时临界硼浓度随燃耗的变化—有和没有可燃毒物棒3

图11.3.2.3归一化的棒束控制组件的反应性当量与棒插入深度的关系3

图10.1.4燃料组件中可燃毒物棒的布置4

图11.3.2.4紧急停堆后，归一化的棒束控制组件（RCCA）组的反应性当量随时间的变化4

图11.3.2.5用于事故分析的多普勒功率系数5

图10.1.5可燃毒物的装载图案5

图11.3.2.6剩余衰变热6

图10.1.6归一化的功率密度分布—寿期初，无棒，热满功率，无氙6

图11.3.2.7输入到BLKOUT程序中的紧急停堆后的核功率7

图10.1.7归一化功的率密度分布—寿期初，无棒，热满功率，平衡氙7

图11.3.3.1从次临界状态棒失控抽出时，中子通量随时间的变化8

图10.1.8归一化的功率密度分布—寿期初，D组插入30％，热满功率，平衡氙8

图11.3.3.2从次临界状态棒失控抽出时，热流随时间的变化9

图10.1.9归一化的功率密度分布—寿期初，D组插入30％，短棒插入，热满功率，平衡氙9

图10.1.10归一化的功率密度分布—寿期中，无棒，热满功率，平衡氙10

图11.3.3.3从次临界状态棒失控抽出时，温度随时间的变化10

图11.3.3.4从满功率状态棒失控抽出时，被中子通量过高停堆所终止的过渡过程响应11

图10.1.11归一化的功率密度分布—寿期末，无棒，热满功率，平衡氙11

图11.3.3.5从满功率状态棒失控抽出时，被中子通量过高停堆所终止的过渡过程响应12

图10.1.12典型组件（组件G—9）内功率按棒的分布—寿期初，热满功率，平衡氙，无棒12

图11.3.3.6～11.3.3.7从满功率状态棒失控抽出时，被△T超温停堆所终止的过渡过程响应13

图10.1.13典型组件（组件G—9）内功率按棒的分布—寿期末，热满功率，平衡氙，无棒13

图10.1.14寿期初的典型轴向功率形状14

图11.3.3.8从100％功率状态棒抽出事故时，反应性引入率对最小烧毁比的影响15

图10.1.15寿期中的典型轴向功率形状15

图10.1.16寿期末的典型轴向功率形状16

图11.3.3.9从60％功率状态棒抽出事故的反应性引入率对最小烧毁比的影响16

图11.3.3.10从10％功率状态棒抽出事故的反应性引入率对最小烧毁比的影响17

图10.1.17组件轴向功率分布与堆芯平均轴向功率分布的比较—棒组稍插入，短棒在中间平面17

图11.3.3.11～11.3.3.12棒束控制组件下落的过渡过程响应18

图10.1.18强化模型（spikemodel）的流程图18

图10.1.19预计的由单个间隙在相邻燃料棒内引起的功率尖峰19

图11.3.3.13初始硼浓度（10-6）20

图10.1.20作为轴向位置函数的功率强化因子（powerspikefactor）20

图10.1.21首次循环初正常运行时的峰值因子范围21

图11.3.3.14所有回路运行，一个回路惯性停下21

图11.3.3.15所有回路运行，一个回路惯性停下时，烧毁比随时间的变化22

图10.1.22首次循环末正常运行时的峰值因子范围22

图11.3.3.16除一个回路外，所有回路运行，一个回路惯性停下23

图10.1.22a首次循环时预计的静态功率分布与峰值因子包络线的比较23

图10.1.22b首次循环时预计的静态功率分布与峰值因子包络线的比较24

图11.3.3.17除一个回路外，所有回路运行，一台泵惯性停下，没有回路被隔离时的烧毁比随时间的变化24

图11.3.3.18.～11.3.3.19起动暂停回路25

图10.1.23首次循环时为确定保护定值所使用的峰值线功率与通量偏差间的关系25

图10.1.24计算的与测量的燃料组件相对功率分布的比较26

图11.3.3.20～11.3.3.22寿期开始阶段的失去负荷事故—稳压器喷淋和卸压阀动作27

图10.1.25计算的与测量的轴向功率形状的比较27

图10.1.26满功率时棒各种布置之下的Fo的测量值28

图10.1.27首次循环寿期初和寿期末的多普勒温度系数29

图11.3.3.23～11.3.3.24寿期末的失去负荷事故—稳压器喷淋和卸压阀动作30

图10.1.28首次循环寿期初和寿期末的功率系数中的多普勒效应30

图10.1.29首次循环寿期初和寿期末的功率反应性损失中的多普勒效应31

图10.1.30首次循环寿期初无棒时的慢化剂温度系数32

图11.3.3.25～11.3.3.27寿期开始阶段的失去负荷事故—稳压器喷淋和卸压阀不动作32

图10.1.31首次循环寿期末的慢化剂温度系数33

图10.1.32首次循环寿期初无棒时作为硼浓度函数的慢化剂温度系数34

图11.3.3.28～11.3.3.30寿期末的失去负荷事故—稳压器喷淋和卸压阀不动作35

图10.1.33首次循环中临界硼浓度之下热态满功率时的慢化剂温度系数35

图10.1.34首次循环寿期初和寿期末的总功率系数36

图10.1.35首次循环寿期初和寿期末的总功率反应性损失37

图11.3.3.31失去正常给水事故时，堆芯平均温度、蒸汽发生器水位和稳压器水位随时间的变化38

图10.1.36棒束控制组件的布置图案38

图11.3.3.32～11.3.3.35寿期初，没有棒控制时的过量负荷增加39

图10.1.37事故地同时抽出两个控制组时的棒的微分当量—寿期末，热态零功率，B组和D组运动在同一平面中，短棒在140步处。39

图10.1.38设计的棒下落曲线40

图10.1.39除一个外所有的棒组件都插入时，归一化的棒当量随插入百分比的变化41

图10.1.40365cm高121个组件的压水堆堆芯中，轴向偏移随时间的变化42

图11.3.3.36～11.3.3.38寿期初，有棒控制时的过量负荷增加43

图10.1.41X—Y氙实验中热偶响应的象限倾斜差随时间的变化43

图10.1.42堆芯121个组件365cm高的二回路电厂，寿期初计算的和测量的多普勒反应性损失和反应性系数44

图10.1.43堆芯121个组件365cm高的二回路电厂，计算的和测量的硼浓度的比较45

图10.1.44堆芯121个组件365cm高的二回路电厂，算计的和测量的硼浓度的比较46

图11.3.3.39～11.3.3.40寿期末，有棒控制时的过量负荷增加46

图10.1.45堆芯157个组件365cm高的三回路电厂，计算的和测量的硼浓度的比较47

图10.2.1在燃料棒寿期间最大燃料平均和表面温度随线功率的变化48

图11.3.3.41失压事故的通量过渡过程48

图10.2.2在燃料棒寿期间最大燃料中心温度随线功率的变化49

图11.3.3.42失压事故的稳压器压力过渡过程49

图10.2.3UO2的导热率50

图11.3.3.43失压事故时烧毁比的过渡过程50

图11.3.3.44Keff随堆芯温度的变化51

图10.2.4燃料棒运行的线性功率为178.5W/cm时，包壳平均温度的轴向变化51

图10.2.5对典型栅元的所有“R”格架数据的比较52

图11.3.3.45有外电源时，蒸汽管道破裂后的过渡过程响应，破裂量相当于在76巴绝对压力下404吨／小时52

图10.2.6对导向管栅元的所有“R”格架数据的比较53

图11.3.4.1/A1/1小破裂过渡过程中，SLAP程序模型的方框图53

图10.2.6a17×17栅元的所有DNB数据的比较54

图11.3.4.1/A1/2冷段破裂时蒸汽流道示意图54

图11.3.4.1小破裂分析中的压力过渡过程55

图10.2.7概率分布曲线55

图10.2.866cm格架间距的TDC与雷诺数的关系56

图11.3.4.2安全注入系统的供水特性56

图11.3.4.3破口的当量直径为0.0635m时，反应堆冷却剂体积随时间的变化57

图10.2.9在1.20m高度上的归一化径向流量和焓的分布57

图11.3.4.4破口的当量直径为0.0762m时，反应堆冷却剂体积随时间的变化58

图10.2.10在2.40m高度上的归一化径向流量和焓的分布58

图11.3.4.5破口的当量直径为0.0889m时，反应堆冷却剂体积随时间的变化59

图10.2.11堆芯出口的归一化径向流量和焓的分布59

图11.3.4.6破口的当量直径为0.1016m时，反应堆冷却剂体积随时间的变化60

图10.2.12汽泡含量随热力学品质的变化60

图11.3.4.7破口的当量直径为0.1524m时，反应堆冷却剂体积随时间的变化61

图10.2.13压水堆（PWR）自然循环试验61

图11.3.4.8对最坏破裂时，反应堆堆芯蒸汽流量率变化（三回路）62

图10.2.14典型西屋公司两回路反应堆堆芯内部热偶测量结果与THINC—IV预计结果的比较62

图11.3.4.9对最坏破裂时，热点流体温度的变化63

图10.2.15典型西屋公司三回路反应堆堆芯内部热偶测量结果与THINC—IV预计结果的比较63

图10.2.16汉福特（Hanford）子管道温度数据与THINC—IV数据的比较64

图11.3.4.11对最坏破裂时，包壳峰值温度的变化64

图11.3.4.12用于小破裂分析中的堆芯轴向功率形状曲线65

图10.2.17汉福特（Hanford）子管道温度数据与THINC—IV数据的比较65

图10.2.18HYDNA结果表明的出现流量振荡时的功率水平66

图11.3.4.13对最坏破裂情况，反应堆功率的过渡过程66

图11.3.4.14区域1和区域3组件互换67

图10.2.19流体动力学流量不稳定性的研究，正常功率＝3250MW67

图11.3.4.15区域1和区域2组件互换，可燃毒物棒保留在区域2的组件中68

图10.2.20并联管道试验台架68

图11.3.4.16区域1和区域2组件互换，可燃毒物棒被转移到区域1的组件中69

图10.2.21实验的流量稳定性数据69

图11.3.4.17浓缩度错误，区域2的组件装进堆芯中心位置70

图10.2.22堆芯内仪表的分布70

图10.2.23DNB峰值试验的试验段截面71

图11.3.4.18区域2的组件装进靠近堆芯边缘的区域1位置上71

图10.2.24具有20％尖峰值的轴向热量分布图，棒长4.27m72

图11.3.4.19所有回路运行，所有回路惯性停下72

图10.2.25有尖峰的混合翼格架数据与无尖峰的混合翼格架数据的比较（根据无尖峰模型预计DNB热通量）73

图11.3.4.20所有回路运行，所有回路惯性停下时烧毁比随时间的变化73

图11.3.4.21除一个回路外，全部回路运行，所有回路惯性停下74

图11.3.4.22除一个回路外，所有回路运行，所有回路惯性停下时，烧毁比随时间的变化75

图11.3.5.1当堆芯平均温度不变时，反应性随功率的变化76

图11.3.5.2有安全注入和厂外电源时（情况-a），位于流量测量管咀下游的蒸汽管道破裂的过渡过程响应77

图11.3.5.3有安全注入和厂外电源时（情况-b），位于流量测量管咀下游的蒸汽管道破裂的过渡过程响应78

图11.3.5.4有安全注入和无厂外电源时（情况-c）位于流量测量管咀下游的蒸汽管道破裂的过渡过程响应79

图11.3.5.5有安全注入和没有厂外电源时（情况-d），位于蒸汽发生器出口的蒸汽管道破裂的过渡过程响应80

图11.3.5.6～11.3.5.7所有回路运行，一台泵转子卡住时，压力随时间的变化81

图11.3.5.8所有回路运行，一台泵转子卡住时，堆芯流量随时间的变化83

图11.3.5.9所有回路运行，一台泵转子卡住时，通量过渡过程随时间的变化84

图11.3.5.10所有回路运行（除一个回路外），一台泵转子卡住时（没有被隔离的回路）堆芯流量随时间的变化85

图11.3.5.11除一个回路外，所有回路运行，一台转子卡住时，通量的过渡过程随时间的变化86

图11.3.5.12所有回路运行，一台泵转子卡住时，包壳温度随时间的变化87

图11.3.5.13在寿期初，热态满功率情况下的棒射出事故时，核功率的过渡过程88

图11.3.5.14在寿期初，热态满功率情况下的棒射出事故时，燃料和包壳的热点温度随时间的变化89

图11.3.5.15在寿期末，热态满功率情况下的棒射出事故时，核功率的过渡过程90

图11.3.5.16在寿期末，热态零功率情况下的棒射出事故时，燃料包壳的热点温度随时间的变化91

图11.3.6.2.F1冷段破裂蒸汽流程平面图92

图11.3.6.2.F2冷段破裂蒸汽流程纵面图93

图11.3.6.2.F3再充水—再淹没计算的方框图94

图11.3.6.2.F4冷段双端破裂（断裂）95

图11.3.6.2.F50.6×冷段双端破裂（断裂）96

图11.3.6.2.F6冷段双端破裂（裂开）97

图11.3.6.2.F70.6×冷段双端破裂（裂开）98

图11.3.6.2.F80.279m2冷段破裂（裂开）99

图11.3.6.2.F90.046m2冷段破裂（裂开）100

图11.3.6.2.F10热段双端破裂（断裂）101

图11.3.6.2.F11冷段双端破裂（断裂）102

图11.3.6.2.F120.6×冷段双端破裂（断裂）103

图11.3.6.2.F13冷段双端破裂（裂开）104

图11.3.6.2.F140.6×冷段双端破裂（裂开）105

图11.3.6.2.F150.279m2冷段破裂（裂开）106

图11.3.6.2.F160.046m2冷段破裂（裂开）107

图11.3.6.2.F17冷段双端破裂（断裂）108

图11.3.6.2.F18冷段双端破裂（断裂）109

图11.3.6.2.F190.6×冷段双端破裂（断裂）110

图11.3.6.2.F20冷段双端破裂（裂开）111

图11.3.6.2.F210.6×冷段双端破裂（裂开）112

图11.3.6.2.F220.279m2冷段破裂（裂开）113

图11.3.6.2.F230.046m2冷段破裂（裂开）114

图11.3.6.2.F24热段双端破裂（断裂）115

图11.3.6.2.F25冷段双端破裂（断裂）116

图11.3.6.2.F260.6×冷段双端破裂（断裂）117

图11.3.6.2.F27冷段双端破裂（开裂）118

图11.3.6.2.F280.6×冷段双端破裂（开裂）119

图11.3.6.2.F290.279m2冷段破裂（裂开）120

图11.3.6.2.F300.046m2冷段破裂（裂开）121

图11.3.6.2.F31热段双端破裂（裂开）122

图11.3.6.2.F32冷段双端破裂（断裂）123

图11.3.6.2.F330.6×冷段双端破裂（断裂）124

图11.3.6.2.F34冷段双端破裂（裂开）125

图11.3.6.2.F350.6×冷段双端破裂（裂开）126

图11.3.6.2.F360.279m2冷段破裂（裂开）127

图11.3.6.2.F370.046m2冷段破裂（裂开）128

图11.3.6.2.F38热段双端破裂（断裂）129

图11.3.6.4.T1输送中的质量和能量平衡130

图11.3.6.4.F1泵吸入管双端破裂时的安全壳压力131

图11.3.6.4.F20.6×泵吸入管双端破裂时的安全壳压力132

图11.3.6.4.F3冷段双端破裂时的安全壳压力133

图11.3.6.4.F4热段双端破裂时的安全壳压力134

图11.3.6.4.F5泵吸入管双端破裂时的破裂质量流量135

图11.3.6.4.F6泵吸入管双端破裂时的破裂质量流量136

图11.3.6.4.F7泵吸入管双端破裂时，水和蒸汽—空气混合物的温度137

图11.3.6.4.F8泵吸入管双端破裂时，壁吸收的能量和喷淋系统带走的能量138

图11.3.6.4.F9泵吸入管双端破裂时，再循环阶段的安全壳压力139

图11.3.6.A2.1再充水—再淹没计算的方框图140

图11.3.6.A2.2冷段破裂蒸汽流程平面图141

图11.3.6.2.F2冷段破裂蒸汽流程纵面图142

图11.3.6.A6.2典型安全壳壁的截面143